采用Norton法则计算蠕变应变速率，实时可视化一次至三次蠕变曲线。Larson-Miller参数预测破断寿命。支持316SS、Inconel718、铝合金三种材料对比。
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实时展示试样在高温、恒定荷载下经历一次（过渡）→ 二次（稳态）→ 三次（加速）蠕变直至断裂的过程。提高应力 σ 或温度 T 会增大蠕变速率 ε̇，并缩短断裂寿命 t_r（Norton法则、Larson-Miller参数）。
$$\dot{\varepsilon} = A \sigma^n \exp\!\left(-\frac{Q}{RT}\right)$$
Norton-Arrhenius 蠕变法则：$n$ 为蠕变指数，$Q$ 为活化能（J/mol），$R$ 为气体常数。提高应力 $\sigma$ 或温度 $T$ 都会增大稳态蠕变速率。
$$P_{LM} = T(C + \log t_r)$$
Larson-Miller 参数：结合温度 $T$（K）与断裂时间 $t_r$（h）预测断裂。在相同应力下，提高 $T$ 会缩短 $t_r$。
$$\varepsilon_{cr}(t) = \varepsilon_0 + \dot{\varepsilon}_{ss} t$$
一次蠕变后的稳态蠕变：在初始应变 $\varepsilon_0$ 的基础上，以稳态速率 $\dot{\varepsilon}_{ss}$ 线性累积。
稳态蠕变速率用Norton法则（幂律）表示：
$$\dot{\varepsilon}_{ss} = A \sigma^n \exp\!\left(-\frac{Q}{RT}\right)$$$A$：材料常数，$\sigma$：应力 [MPa]，$n$：蠕变指数（316SS: 4.5、IN718: 5.0、Al: 3.5），$Q$：活化能 [J/mol]，$R = 8.314\,\text{J/mol·K}$，$T$：绝对温度 [K]。
三阶段蠕变的总应变：
$$\varepsilon(t) = \varepsilon_1(1 - e^{-t/\tau_1}) + \dot{\varepsilon}_{ss}\,t + \varepsilon_3(t)$$Larson-Miller参数破断寿命相关关系：
$$P = T\left(C + \log_{10} t_r\right)$$$T$：绝对温度 [K]，$C \approx 20$（材料常数），$t_r$：破断时间 [h]。同一材料应力 $\sigma$ 与参数 $P$ 的关系唯一确定，因此可从高温短时试验数据外推低温长寿命。
航空涡轮发动机叶片：高温、离心力作用下蠕变是主要损伤模式。采用IN718超合金，数万小时运行寿命由LM参数管理，是检修周期的依据。
火力发电厂锅炉管：承受高温高压蒸气数十年，配管残余寿命评估依靠LM参数。通过使用过配管取样试验了解现状，判断是否可延寿。
化工反应炉：高温高压加腐蚀环境，蠕变与应力腐蚀开裂复合损伤需评估。
汽车涡轮增压器·排气系统：高排气温度下耐久性评价用到蠕变分析。热疲劳与蠕变耦合（蠕变疲劳）成为关键。
常误认为"Norton指数n越大、蠕变强度越高"，实际n只表示应力相关性大小，与强度无直接关联。n大反而表示应力变化敏感，高应力域寿命预测易波动，需谨慎。
常误认为"Larson-Miller参数计算的破断时间是绝对值"，实际LM是同材料同热处理条件的相对比较利器，材料间直接对比和长期外推存在较大误差。特别是316SS和Inconel718蠕变机制不同，LM适用范围要确认。
常误认为"从一次到三次蠕变都能用Norton法则统一预测"，实际Norton法则仅描述稳态蠕变（二次），一次、三次需补充模型。本工具为示意便利而可视化，实际设计以二次蠕变为基准评估寿命，三次阶段的急速破断用安全系数处理。
316SS、700℃、应力120 MPa的高温蒸汽管道设计：应用Norton法则ε̇=A·σⁿ·exp(-Q/RT)，n=5.1、K=2.8×10⁻¹⁵ h⁻¹·MPa⁻⁵·¹。初始蠕变速率7.2×10⁻⁴ (1/h)，破断寿命约8,500小时，1000小时时累积0.68%应变。Inconel 718同条件破断寿命延长至15,200小时，体现高温发动机部件耐久优势。